超高层框架核心筒结构工程设计研究论文_超高层核心筒钢结构-过往范文网

超高层框架核心筒结构工程设计研究论文

摘要：框架核心筒结构以其优异的内部空间灵活度、超高的整体稳定性、出色的抗震和力学性能成为高层建筑最优先选择的结构形式。文章结合具体工程实例对超高层框架核心筒结构在工程结构设计中的设计过程，计算控制参数等进行说明。为工程结构设计提供参考，为类似结构提供借鉴。

关键词：多遇地震的弹性动力时程分析；中震不屈服验算；中震弹性计算

1工程概况

地上结构40层，房屋高度为144.8米；结构型式为混凝土结构框架—核心筒体结构。外框架柱-2层～22层采用型钢混凝土结构，梁采用钢筋混凝土梁。楼层和屋面层采用现浇钢筋混凝土楼面。抗震等级：核心筒剪力墙一级，混凝土框架一级；中震时出现小偏心受拉的混凝土特一级构造。外框架平面轴线尺寸为37.1m×34.6m，长宽比值为1.07。混凝土核心筒外墙中心线尺寸为14.275m×13.8m。房屋高度为144.8m，结构高宽比值为4.2，核心筒高宽比值为10.5。一层层高为5.4m，二层层高为5.0m，公寓层层高均为3.25m，办公层层高度为3.9m。

2计算及分析

该项目分别采用SATWE、ETABS程序进行三围空间整体的内力位移计算，并采用中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所研发的SATWE程序的弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，采用PUSHOVER程序的静力弹塑性分析方法进行罕遇地震下的结构弹塑性计算。对楼面开大洞的楼层采用弹性楼板计算。

2.1采用SATWE进行小震与风作用的弹性计算

计算结果如下：地震总质量恒载的总质量84181.297t；50%活载的总质量5472.247t；地震总质量89653.547t。有效质量系数X方向98.45%；Y方向97.25%结构周期第一平动周期3.9743s，第一扭转周期2.7928s，第一扭转周期与第一平动周期比0.703。风荷载作用下最大层间位移：X方向风1/1238，Y方向风1/1214。最大层间位移与平均值之比：X向为1.17,Y向为1.58，满足规范不应大于1.6的要求。最小剪重比规范限值：X方向1.47%，Y方向1.59%。楼层侧向刚度比（按层剪力与层间位移角之比计算）：本楼层与相邻上楼层的比值不宜小于0.9，当本楼层的层高大于相邻上楼层层高的1.5倍（2层层高5m，3层层高3.25m，层高比值为1.54）时，该比值不宜小于1.1。在规定水平力作用下，底层框架部分承受地震倾覆力矩占结构总地震倾覆力矩的百分比为：X向27.54%，Y向24.25%。

2.2多遇地震的弹性动力时程分析

该项目结构质量及刚度均匀、对称，按单向地震作用进行计算，并考虑偶然偏心的影响。多遇地震弹性时程分析采用一组人工波及两组天然波，三组地震波的平均地震影响系数曲线和阵型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线，在统计意义上相符。按GB50011-2010第5.1.2条要求，取三组加速度的`时程曲线输入时，计算结果取时程法的包络值和振型分解反应谱法的较大值。考虑本工程到超限高层结构的安全重要性，施工图设计时按照小震弹性设计时取时程分析和反应谱法结果的包络值进行设计[1]。

超高层框架核心筒

2.3中震弹性计算

为了保证底部加强部位的混凝土墙肢及混凝土框架柱在中震地震力作用下受剪为弹性，采用SATWE程序进行中结构震弹性验算，具体为：地震影响系数最大值αmax=0.23及场地特征周期取0.40s且不考虑地震组合内力调整系数（即强柱弱梁、强剪弱弯等内力调整系数），构件组合内力计算中，不计入风荷载作用效应的组合；采用荷载作用的分项系数、材料的分项系数和抗震承载力调整系数；材料强度值取设计值[2]。

新接班班主任发言稿

2.4中震不屈服验算

采用中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所研发的SATWE程序进行中震不屈服验算。地震影响系数最大值αmax=0.23,场地特征周期取0.40s，不考虑地震组合内力调整系数，构件的组合内力计算时，不计入风荷载作用效应的组合。采用荷载作用分项系数均为1.0；抗震承载力调整系数γRE=1.0；材料强度采用标准值。剪力墙墙肢和框架柱的取中震不屈服、小震弹性及风荷载作用分析的较大值进行设计。

2.5弹塑性静力分析